7.6. Воркутинское, Воргашорское, Юньягинское и Хальмерюское месторождения Печерского бассейна
7.6. Воркутинское, Воргашорское, Юньягинское
и Хальмерюское месторождения Печерского бассейна 
7.6.1. Предельный угол падения пласта, при котором возникают опасные сдвижения пород лежачего бока, 
.
7.6.2. При разработке одиночных пластов углы сдвижения в толще каменноугольных пород принимаются равными:
1. 
.
2. 
определяется по табл. 7.40.
Таблица 7.40
ЗНАЧЕНИЯ УГЛОВ , (...°)
┌─────────────────────────────────────┬───────────────────────────────────┐ │ альфа │ бета │ ├─────────────────────────────────────┼───────────────────────────────────┤ │0 - 25 │75° - 0,8 альфа │ ├─────────────────────────────────────┼───────────────────────────────────┤ │26 - 70 │70° - 0,6 альфа │ ├─────────────────────────────────────┼───────────────────────────────────┤ │71 - 85 │30 │ ├─────────────────────────────────────┼───────────────────────────────────┤ │86 - 90 │40 │ └─────────────────────────────────────┴───────────────────────────────────┘
3. Углы сдвижения 
и 
определяются по табл. 7.41.
4. Угол сдвижения в наносах 
.
Таблица 7.41
ЗНАЧЕНИЯ УГЛОВ и , (...°)
┌───────────────────────┬────────────────────────┬────────────────────────┐ │ альфа │ гамма │ бета │ │ │ │ 1 │ ├───────────────────────┼────────────────────────┼────────────────────────┤ │0 - 25 │75 │- │ ├───────────────────────┼────────────────────────┼────────────────────────┤ │26 - 55 │70 │- │ ├───────────────────────┼────────────────────────┼────────────────────────┤ │60 │60 │- │ ├───────────────────────┼────────────────────────┼────────────────────────┤ │61 - 90 │- │45 │ └───────────────────────┴────────────────────────┴────────────────────────┘
Примечания:
1. Промежуточные значения углов определяются интерполяцией.
2. При определении зон опасного влияния со стороны восстания пласта, когда глубина верхней границы удовлетворяет условию: 
, где m вынимаемая мощность пласта, то при углах падения пласта 
принимается 
, при 
принимается 
.
7.6.3. Для определения зоны опасного влияния от горных работ в свите пластов (два пласта и более) со стороны падения и по простиранию значения углов сдвижения 
и принимаются в соответствии с п. 7.6.2.
Граница зоны опасного влияния со стороны восстания при разработке свиты пластов определяется по заключению специализированной организации.
При разработках свит пластов, когда толща пород была ранее подработана полностью или имелись смежные выработки, расположенные на расстоянии не более 0,1H в рассматриваемом пласте, соответствующие углы , и уменьшаются на 5°.
7.6.4. Для построения предохранительных целиков в одиночных и свитах пластов (два и более пластов) используются методы, изложенные в разд. 8, при этом значения углов сдвижения определяются по формулам (7.2), в которых углы , определяются в соответствии с п. 7.6.2, значения поправок 
и 
определяются по табл. 7.3, а их знаки - в зависимости от способа построения целиков (разд. 8).
Примечание. Значения углов и при разработке свиты пластов принимаются равными соответственно значениям углов и при выемке одиночного пласта.
Границы целика по падению для защиты объектов, расположенных на поверхности, определяются углами и безопасной глубиной разработки (разд. 3). При построении целиков под вертикальные шахтные стволы границы целика по падению определяются по углам , приведенным в табл. 7.41, если точка пересечения плоскости, проведенной под углом , с верхним пластом свиты располагается на глубине 
, где 
- суммарная вынимаемая мощность трех верхних пластов свиты, в которых строятся целики. Если указанная точка расположена на глубине меньшей, чем 
, то за границы целиков по падению в указанных трех верхних пластах принимаются точки пересечения их с плоскостью, проведенной под углом (см. табл. 7.41), пересекающей верхний пласт на глубине .
Границы целиков со стороны падения при углах падения пластов 
и в остальных нижележащих пластах свиты определяются по заключению специализированных организаций.
При оконтуривании целиков в свитах пластов со стороны падения выемку запасов на участках, прилегающих к нижней границе целика (на двух горизонтах), следует вести по специальному проекту с учетом деформаций горных пород и поверхности в зоне подвижек по контактам напластований, определяемых по Прил. 1.
7.6.5. Углы разрывов 
, 
, 
и 
принимаются на 10° больше соответствующих углов сдвижения в коренных породах.
7.6.6. Продолжительность процесса сдвижения и период опасных деформаций устанавливаются в соответствии с пп. 2.15 - 2.17.
7.6.7. Максимальные скорости оседаний и горизонтальных деформаций земной поверхности от влияния очистных работ определяются по данным натурных наблюдений, а при их отсутствии - по разд. 4.3 Прил. 1.
7.6.8. Для определения границ мульды сдвижения на земной поверхности при разработке одиночных пластов граничные углы принимаются:
1. 
.
2. 
; 
; 
.
Примечание. При расчетах сдвижений и деформаций по методике раздела 6 Прил. 1 принимается 
независимо от угла падения пластов.
3. Граничные углы в наносах 
.
7.6.9. При разработках свит пластов, когда границы выработок располагаются в зонах, определяемых условием (2.1) разд. 2, граничные углы от выработок второго и последующих пластов определяются по формулам (7.3), в которых углы 
, 
принимаются по рекомендациям п. 7.6.8, а поправки 
и 
- по табл. 7.2 п. 7.1.2.
Значения граничных углов 
и 
при разработке свиты пластов принимаются равными соответственно значениям углов и при разработке одиночных пластов.
Примечание. При разработках свит пластов, когда толща пород была подработана полностью или имелись смежные выработки, расположенные на расстоянии не более 0,1H в рассматриваемом пласте, соответствующие граничные углы уменьшаются на 5°.
7.6.10. Углы максимального оседания 
и полных сдвижений 
и 
при отсутствии сдвижения пород лежачего бока определяются по табл. 7.42. Угол 
.
Таблица 7.42
УГЛЫ , и , (...°)
┌──────────┬──────────────────────────┬───────────────────────────────────┐ │ альфа │ Без влияния смежной │ При наличии смежной выработки │ │ │ выработки ├─────────────────┬─────────────────┤ │ │ │ по восстанию │ по падению │ │ ├────────┬────────┬────────┼────────┬────────┼────────┬────────┤ │ │ ТЕТА │ пси │ пси │ ТЕТА │ пси │ ТЕТА │ пси │ │ │ │ 1 │ 2 │ │ 2 │ │ 1 │ ├──────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┤ │0 │90 │55 │55 │90 │55 │90 │55 │ ├──────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┤ │20 │76 │52 │60 │81 │68 │71 │60 │ ├──────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┤ │40 │65 │47 │68 │70 │77 │60 │54 │ ├──────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┤ │55 │58 │43 │77 │60 │80 │50 │53 │ └──────────┴────────┴────────┴────────┴────────┴────────┴────────┴────────┘
Примечания:
1. Для промежуточных значений 
углы , и определяются интерполяцией.
2. В мощных (более 40 м) наносах Воркутинского месторождения 
, 
.
7.6.11. Значения углов максимального оседания и максимальных горизонтальных сдвижений 
и 
при сдвижении пород лежачего бока определяются в зависимости от угла падения пласта по табл. 7.43.
Таблица 7.43
УГЛЫ , и , (...°)
┌─────────────────┬──────────────────┬──────────────────┬─────────────────┐ │ альфа │ ТЕТА │ ТЕТА │ ТЕТА │ │ │ │ в │ л │ ├─────────────────┼──────────────────┼──────────────────┼─────────────────┤ │60 │55 │35 │60 │ ├─────────────────┼──────────────────┼──────────────────┼─────────────────┤ │70 │50 │30 │70 │ ├─────────────────┼──────────────────┼──────────────────┼─────────────────┤ │80 │70 │50 │80 │ ├─────────────────┼──────────────────┼──────────────────┼─────────────────┤ │90 │90 │80 │80 │ └─────────────────┴──────────────────┴──────────────────┴─────────────────┘
Примечание. Промежуточные значения углов , , в зависимости от угла падения определяются интерполяцией.
7.6.12. Коэффициенты 
и 
определяются в зависимости от отношения размера выработки D к средней глубине разработки H по табл. 7.44.
Таблица 7.44
КОЭФФИЦИЕНТЫ и
┌────────────────────────┬──────┬────┬────┬────┬────┬────┬────┬────┬──────┐ │ D / H │>= 1,4│1,2 │1,0 │0,8 │0,6 │0,5 │0,4 │0,3 │<= 0,2│ ├────────────────────────┼──────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼──────┤ │N и N без влияния │1,0 │0,92│0,84│0,75│0,65│0,59│0,53│0,40│0,27 │ │ 1 2 │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │смежной выработки │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ ├────────────────────────┼──────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼──────┤ │N и N с учетом смежной│1,0 │1,0 │1,0 │0,91│0,77│0,70│0,57│0,42│0,28 │ │ 1 2 │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │выработки │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ └────────────────────────┴──────┴────┴────┴────┴────┴────┴────┴────┴──────┘
Примечание. При промежуточных значениях D / H значения коэффициентов и определяются интерполяцией.
7.6.13. Относительные значения максимального оседания 
и горизонтального сдвижения 
определяются по таблицам 7.45 и 7.46.
Таблица 7.45
ЗНАЧЕНИЕ
┌─────────────┬──────────┬──────────────────────────┬─────────────────────┐ │альфа, (...°)│ Мощность │ Мощность коренных пород │ q │ │ │наносов, м│ в % от общей мощности │ 0 │ │ │ │ подрабатываемой толщи ├──────────┬──────────┤ │ │ │ │Первичная │Повторная │ │ │ │ │подработка│подработка│ ├─────────────┼──────────┼──────────────────────────┼──────────┼──────────┤ │До 45 │40 и более│Менее 25 │0,9 │0,9 │ ├─────────────┴──────────┴──────────────────────────┼──────────┼──────────┤ │Прочие горно-геологические условия │0,65 │0,8 │ └───────────────────────────────────────────────────┴──────────┴──────────┘
Таблица 7.46
ЗНАЧЕНИЕ
┌─────────────────────┬─────────────────────────────────────┬─────────────┐ │Мощность наносов h, м│ Отношение мощности коренных пород │ a │ │ │ к средней глубине разработки H / H │ 0 │ │ │ п │ │ ├─────────────────────┼─────────────────────────────────────┼─────────────┤ │Менее 40 │- │0,3 │ ├─────────────────────┼─────────────────────────────────────┼─────────────┤ │40 и более │До 0,1 │0,5 │ │ │0,1 - 0,3 │0,6H / H │ │ │ │ к │ │ │Более 0,3 │0,3 │ └─────────────────────┴─────────────────────────────────────┴─────────────┘
7.6.14. Значения коэффициентов безопасности 
в формуле (3.7) разд. 3 для определения безопасной глубины подработки наклонных шахтных стволов приведены в табл. 7.47.
Таблица 7.47
КОЭФФИЦИЕНТ
┌────────────────────────┬────────────────────────────────────────────────┐ │ Подработка │ Материал крепи │ │ ├───────────────────────┬────────────────────────┤ │ │ Бетон │ Дерево и металл │ ├────────────────────────┼───────────────────────┼────────────────────────┤ │Первичная │170 │70 │ ├────────────────────────┼───────────────────────┼────────────────────────┤ │Повторная │200 │85 │ └────────────────────────┴───────────────────────┴────────────────────────┘
7.6.15. Глубина, до которой построение предохранительных целиков для охраны вертикальных шахтных стволов производится по углам сдвижения (первый вариант построения целика, см. п. 8.4), и глубина, до которой построение предохранительного целика производится по граничным углам (второй вариант построения целиков, см. п. 8.4), принимается 
.
Глубина, начиная с которой построение предохранительных целиков для охраны вертикальных шахтных стволов производится по граничным углам (первый вариант построения целиков, см. п. 8.4), и глубина, начиная с которой построение предохранительных целиков производится по углам сдвижения (второй вариант построения целиков, см. п. 8.4), принимается 
.
