7.4. Кизеловский бассейн
7.4. Кизеловский бассейн 
7.4.1. Предельный угол падения пласта, при котором возникают опасные сдвижения пород лежачего бока, 
.
7.4.2. При разработке одиночных пластов углы сдвижения в толще каменноугольных пород принимаются равными:
1. 
.
2. 
определяется по табл. 7.26.
3. 
и 
определяются по табл. 7.27.
4. Углы сдвижения в наносах 
.
Таблица 7.26
ЗНАЧЕНИЯ УГЛОВ , (...°)
┌─────────────────────────────────────┬─────────────────────────────────────┐ │ альфа │ бета │ ├─────────────────────────────────────┼─────────────────────────────────────┤ │0 - 25 │75° - 0,7 альфа │ ├─────────────────────────────────────┼─────────────────────────────────────┤ │26 - 60 │70° - 0,5 альфа │ ├─────────────────────────────────────┼─────────────────────────────────────┤ │61 - 85 │40 │ ├─────────────────────────────────────┼─────────────────────────────────────┤ │86 - 90 │45 │ └─────────────────────────────────────┴─────────────────────────────────────┘
Таблица 7.27
ЗНАЧЕНИЯ УГЛОВ И , (...°)
┌─────────────────────────┬────────────────────────┬──────────────────────┐ │ альфа │ гамма │ бета │ │ │ │ 1 │ ├─────────────────────────┼────────────────────────┼──────────────────────┤ │0 - 25 │75 │- │ ├─────────────────────────┼────────────────────────┼──────────────────────┤ │26 - 40 │70 │- │ ├─────────────────────────┼────────────────────────┼──────────────────────┤ │60 │60 │- │ ├─────────────────────────┼────────────────────────┼──────────────────────┤ │61 - 90 │- │45 │ └─────────────────────────┴────────────────────────┴──────────────────────┘
Примечания:
1. Промежуточные значения углов определяются интерполяцией.
2. При определении зон опасного влияния со стороны восстания пласта в тех случаях, когда глубина верхней границы выработки удовлетворяет условию 
, где m - вынимаемая мощность пласта, то при углах падения пласта 
принимается 
; при 55 
, 
.
7.4.3. Для определения зон опасного влияния от горных работ в свите пластов (два пласта и более) со стороны падения и по простиранию, когда границы выработок располагаются в зонах, определяемых условием (2.1) разд. 2, значения углов сдвижения 
и 
определяются по формулам (7.1), в которых углы 
и 
принимаются по рекомендациям п. 7.4.2, а поправки 
и 
по табл. 7.2 в зависимости от параметров, указанных в п. 7.1.1. Граница зоны опасного влияния со стороны восстания при разработке свит пластов определяется по заключению специализированной организации.
При разработках свит пластов, когда толща пород была ранее подработана полностью или имелись смежные выработки, расположенные на расстоянии не более 0,1H в рассматриваемом пласте, соответствующие углы , и уменьшаются на 5°.
7.4.4. Для построения предохранительных целиков в одиночных и свите пластов (два и более) используются методы, изложенные в разд. 8, при этом значения углов сдвижения от влияния выработок в пластах группы определяются по формулам (7.2), в которых значения углов сдвижения , принимаются по рекомендациям п. 7.4.2, значения поправок 
, 
определяются по табл. 7.3, а их знаки - в зависимости от способов построения целиков (разд. 8).
Примечание. Значения углов и при разработке свиты пластов принимаются равными соответственно значениям углов и при выемке одиночного пласта.
Границы целика по падению для защиты объектов, расположенных на поверхности, определяются углами и безопасной глубиной разработки (раздел 3). При построении целиков под вертикальные шахтные стволы границы целика по падению определяются по углам , приведенным в табл. 7.27, если точка пересечения плоскости, проведенной под углом , с верхним пластом свиты располагается на глубине 
, где 
- суммарная вынимаемая мощность трех верхних пластов свиты, в которых строятся целики. Если указанная точка расположена на глубине меньшей, чем 
, то за границы целиков по падению в указанных трех верхних пластах свиты принимаются точки пересечения их с плоскостью, проведенной под углом (табл. 7.27), пересекающей верхний пласт на глубине .
Границы целиков со стороны падения при углах падения пластов 
и в остальных нижележащих пластах свиты определяются по заключению специализированных организаций.
При оконтуривании целиков в свитах пластов со стороны падения, выемку запасов на участках, прилегающих к нижней границе целика (на двух горизонтах), следует вести по специальному проекту с учетом деформаций горных пород и поверхности в зоне подвижек по контактам напластований, определяемых по Прил. 1.
В тех случаях, когда в пределах охраняемого контура находятся ранее отработанные вышележащие пласты или отработанные участки пластов на верхних горизонтах, вопросы разработки свиты пластов при оконтуривании целика со стороны падения должны решаться на основе заключения специализированной организации.
7.4.5. Углы разрывов 
, 
, 
и 
принимаются на 5° больше соответствующих углов сдвижения.
7.4.6. При разработках угольных пластов, залегающих в синклинальных складках, когда в зону опасного влияния не попадает осевая поверхность складки, зона опасного влияния определяется по рекомендациям п. 2.5, а значения углов сдвижения принимаются в соответствии с п. 7.4.1.
В том случае, когда в зону опасного влияния попадает осевая поверхность складки, границы зоны опасного влияния определяются по рекомендациям п. 2.6. При этом значения углов сдвижения находят на основании данных наблюдений либо определяют в соответствии с п. 7.4.1.
7.4.7. Продолжительность процесса сдвижения и периода опасных деформаций устанавливаются в соответствии с пп. 2.15 - 2.17.
7.4.8. Максимальные скорости оседаний и горизонтальных деформаций земной поверхности от влияния очистных выработок определяются по данным натурных наблюдений, а при их отсутствии - по разд. 4.3 Прил. 1.
7.4.9. Для определения границ мульды сдвижения на земной поверхности при разработках одиночных пластов граничные углы принимаются:
1. 
.
2. 
; 
; 
.
Примечание. При расчетах сдвижений и деформаций по методике разд. 6 Прил. 1 принимается 
независимо от угла падения пластов.
3. Граничные углы в наносах 
.
7.4.10. При разработках свит пластов, когда границы выработок располагаются в зонах, определяемых условием (2.1) разд. 2, граничные углы от выработок второго и последующих пластов определяются по формулам (7.3), в которых граничные углы 
; 
принимаются по рекомендациям п. 7.4.9, а поправки ; - по табл. 7.2, п. 7.1.1. Значения граничных углов 
и 
при разработке свиты пластов принимаются равными соответственно значениям углов и при разработке одиночного пласта.
Примечание. При разработках свит пластов, когда толща пород была подработана полностью или имелись смежные выработки, расположенные на расстоянии не более 0,1H в рассматриваемом пласте, соответствующие граничные углы уменьшаются на 5°.
7.4.11. Углы максимального оседания 
и полных сдвижений 
и 
при отсутствии сдвижения пород лежачего бока 
определяются по табл. 7.28. Значение угла 
.
Таблица 7.28
УГЛЫ , И , (...°)
┌───────┬──────────────────────────┬──────────────────────────────────────┐ │ альфа │ Без влияния смежных │ При наличии смежной выработки │ │ │ выработок ├──────────────────┬───────────────────┤ │ │ │ по восстанию │ по падению │ │ ├────────┬────────┬────────┼────────┬─────────┼─────────┬─────────┤ │ │ ТЕТА │ пси │ пси │ ТЕТА │ пси │ ТЕТА │ пси │ │ │ │ 1 │ 2 │ │ 2 │ │ 1 │ ├───────┼────────┼────────┼────────┼────────┼─────────┼─────────┼─────────┤ │0 │90 │50 │50 │90 │50 │90 │50 │ ├───────┼────────┼────────┼────────┼────────┼─────────┼─────────┼─────────┤ │20 │80 │45 │56 │90 │75 │70 │55 │ ├───────┼────────┼────────┼────────┼────────┼─────────┼─────────┼─────────┤ │40 │70 │40 │65 │78 │82 │62 │49 │ ├───────┼────────┼────────┼────────┼────────┼─────────┼─────────┼─────────┤ │60 │60 │35 │75 │65 │84 │55 │42 │ └───────┴────────┴────────┴────────┴────────┴─────────┴─────────┴─────────┘
Примечание. При промежуточных значениях 
углы , и определяются интерполяцией.
7.4.12. Углы максимального оседания и максимальных горизонтальных сдвижений 
при сдвижении пород лежачего бока определяются в зависимости от угла падения пласта по табл. 7.29.
Таблица 7.29
УГЛЫ , 
И 
, (...°)
┌─────────────────┬──────────────────┬──────────────────┬─────────────────┐ │ альфа │ ТЕТА │ ТЕТА │ ТЕТА │ │ │ │ в │ л │ ├─────────────────┼──────────────────┼──────────────────┼─────────────────┤ │60 │60 │50 │60 │ ├─────────────────┼──────────────────┼──────────────────┼─────────────────┤ │70 │55 │60 │70 │ ├─────────────────┼──────────────────┼──────────────────┼─────────────────┤ │80 │72 │70 │80 │ ├─────────────────┼──────────────────┼──────────────────┼─────────────────┤ │90 │90 │80 │80 │ └─────────────────┴──────────────────┴──────────────────┴─────────────────┘
Примечание. Промежуточные значения углов , и определяются интерполяцией.
7.4.13. Коэффициенты 
и 
определяются в зависимости от отношения размера выработки D к средней глубине разработки H по табл. 7.30.
Таблица 7.30
КОЭФФИЦИЕНТЫ И
┌────────────────┬──────┬────┬────┬────┬────┬────┬────┬────┬────┬────┬────┐ │ D/H │>= 1,6│1,4 │1,2 │1,0 │0,8 │0,6 │0,5 │0,4 │0,3 │0,2 │0,1 │ ├────────────────┼──────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┤ │N и N без │1,0 │0,94│0,92│0,90│0,78│0,62│0,52│0,40│0,30│0,22│0,17│ │ 1 2 │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │влияния смежной │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │выработки │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ ├────────────────┼──────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┤ │N и N с учетом│1,0 │1,0 │1,0 │1,0 │0,91│0,77│0,70│0,57│0,38│0,26│0,18│ │ 1 2 │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │смежной │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │выработки │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ └────────────────┴──────┴────┴────┴────┴────┴────┴────┴────┴────┴────┴────┘
Примечание. При промежуточных значениях D/H коэффициенты и определяются интерполяцией.
7.4.14. Относительные величины максимального оседания 
и максимального горизонтального сдвижения 
определяются по табл. 7.31.
Таблица 7.31
КОЭФФИЦИЕНТЫ ;
┌─────────────────────────────────────────────────────────┬───────┬───────┐ │ Характеристика массива │ q │ a │ │ │ 0 │ 0 │ ├─────────────────────────────────────────────────────────┼───────┼───────┤ │1. При наличии известняков: │ │ │ │первичная подработка │0,4 │0,3 │ │повторная подработка │0,6 │0,3 │ ├─────────────────────────────────────────────────────────┼───────┼───────┤ │2. При отсутствии известняков: │ │ │ │первичная подработка │0,6 │0,3 │ │повторная подработка │0,7 │0,3 │ └─────────────────────────────────────────────────────────┴───────┴───────┘
7.4.15. Значения коэффициентов безопасности в формуле (3.7) разд. 3 для определения безопасной глубины подработки наклонных шахтных стволов приводятся в табл. 7.32.
Таблица 7.32
КОЭФФИЦИЕНТ 
┌───────────────────────────────┬─────────────────────────────────────────┐ │ Подработка │ Материал крепи │ │ ├────────────────────┬────────────────────┤ │ │ Бетон │ Дерево и металл │ ├───────────────────────────────┼────────────────────┼────────────────────┤ │Первичная │125 │75 │ ├───────────────────────────────┼────────────────────┼────────────────────┤ │Повторная │150 │75 │ └───────────────────────────────┴────────────────────┴────────────────────┘
7.4.16. Глубина, до которой построение предохранительных целиков для охраны вертикальных шахтных стволов производится по углам сдвижения (первый вариант построения целика, см. п. 8.4) и глубина, до которой построение предохранительного целика производится по граничным углам (второй вариант построения целиков, см. п. 8.4), принимается 
.
