7.2. Кузнецкий бассейн
7.2. Кузнецкий бассейн 
7.2.1. Предельный угол падения пластов, при котором возникают опасные сдвижения пород лежачего бока, 
.
7.2.2. В неподработанной толще каменноугольных пород значения углов сдвижения для определения зон опасного влияния и построения предохранительных целиков при отработке одиночных пластов определяются по таблицам 7.11, 7.12.
Таблица 7.11
УГЛЫ СДВИЖЕНИЯ, (...°)
┌──────────────────┬─────────────────┬──────────────────┬─────────────────┐ │ альфа │ дельта │ бета │ гамма │ ├──────────────────┼─────────────────┼──────────────────┼─────────────────┤ │0 - 50 │80 │82° - альфа │80 │ ├──────────────────┼─────────────────┼──────────────────┼─────────────────┤ │51 - 55 │75 │30 │75 │ ├──────────────────┼─────────────────┼──────────────────┼─────────────────┤ │56 - 90 │75 │30 │- │ └──────────────────┴─────────────────┴──────────────────┴─────────────────┘
Таблица 7.12
УГЛЫ СДВИЖЕНИЯ 
, (...°)
┌────────────────────────────────────┬────────────────────────────────────┐ │ альфа │ бета │ │ │ 1 │ ├────────────────────────────────────┼────────────────────────────────────┤ │56 - 75 │50 │ ├────────────────────────────────────┼────────────────────────────────────┤ │80 │40 │ ├────────────────────────────────────┼────────────────────────────────────┤ │90 │30 │ └────────────────────────────────────┴────────────────────────────────────┘
Примечание. При промежуточных значениях углов 
углы 
определяются интерполяцией.
7.2.3. При углах падения пластов от 55 до 75°, если под наносами оставлен целик угля до глубины не менее 100 м, а глубина разработки не превышает 300 м, построение границы зоны опасного влияния следует производить не по углу , а по углу 
.
7.2.4. Углы сдвижения в наносах принимаются равными:
- в сухих и нормальной влажности;
- в плывунах и в обводненных галечниках.
7.2.5. В мезозойских отложениях (при отсутствии оползневых явлений) в зависимости от их мощности 
и угла падения 
углы сдвижения определяются по табл. 7.13.
Таблица 7.13
УГЛЫ СДВИЖЕНИЯ В МЕЗОЗОЙСКИХ ПОРОДАХ, (...°)
┌───────────┬─────────────────────────────────────┬───────────────────────┐ │ h , м │ бета │ дельта = гамма │ │ м │ м │ м м │ │ ├──────────────────┬──────────────────┼───────────────────────┤ │ │0 <= альфа <= 5° │6 <= альфа <= 35°│ 0 <= альфа <= 35° │ │ │ м │ м │ м │ ├───────────┼──────────────────┼──────────────────┼───────────────────────┤ │До 100 │55 │55° - 0,2 альфа │55 │ │ │ │ м │ │ ├───────────┼──────────────────┼──────────────────┼───────────────────────┤ │150 │60 │60° - 0,3 альфа │60 │ │ │ │ м │ │ ├───────────┼──────────────────┼──────────────────┼───────────────────────┤ │200 │65 │65° - 0,4 альфа │65 │ │ │ │ м │ │ ├───────────┼──────────────────┼──────────────────┼───────────────────────┤ │250 и более│70 │70° - 0,5 альфа │70 │ │ │ │ м │ │ └───────────┴──────────────────┴──────────────────┴───────────────────────┘
Примечание. При промежуточных значениях мощностей мезозойских отложений углы сдвижения определяются интерполяцией.
7.2.6. Для определения зон опасного влияния от горных работ в свите пластов (два пласта и более) при 
, когда границы выработок располагаются в зонах, определяемых условием 2.1 разд. 2, значения углов сдвижения определяются по формулам (7.1), в которых углы сдвижения 
, 
, 
принимаются по рекомендациям п. 7.2.2, а поправки 
; 
; 
- по табл. 7.2 в зависимости от параметров, указанных в п. 7.1.1. При разработках свит пластов, когда толща пород была ранее подработана полностью, углы сдвижения при определении зон опасного влияния уменьшаются на 5°.
7.2.7. Для построения предохранительных целиков в свите пластов (два и более) используются методы, изложенные в разд. 8, при этом значения углов сдвижения от влияния выработок в пластах группы определяются по формулам (7.2), в которых значения углов сдвижения , , принимаются по рекомендациям п. 7.2.2, а значения и знаки поправок 
; 
; 
- по табл. 7.3 в зависимости от способов построения целиков (разд. 8).
Значение угла при разработке свиты пластов принимается равным значению угла при выемке одиночного пласта.
7.2.8. Углы разрывов 
, 
, 
и 
принимаются на 10° больше соответствующих углов сдвижения, приведенных в п. 7.2.2, но не должны превышать 90°.
7.2.9. В тех случаях, когда при отработке крутых пластов 
линия, проведенная от нижней границы выработки под углом , пересекает осевую поверхность шарнирной складки или сместитель дизъюнктивного (разрывного) нарушения на глубине 
(
- глубина горизонта), то зона опасного влияния со стороны нижней границы выработки определяется линией, проведенной под углом 
. В других случаях значение угла определяется в соответствии с п. 7.2.2.
7.2.10. Продолжительность процесса сдвижения и период опасных деформаций устанавливаются в соответствии с п. 2.15.
7.2.11. Максимальные скорости оседаний и горизонтальных деформаций земной поверхности от влияния очистных работ определяются по результатам маркшейдерских наблюдений, а в случае их отсутствия по Прил. 1.
7.2.12. Для определения границ мульды сдвижения при расчетах ожидаемых величин сдвижений и деформаций земной поверхности при разработке одиночных пластов, значения граничных углов принимаются по табл. 7.14.
Таблица 7.14
ГРАНИЧНЫЕ УГЛЫ, (...°)
┌──────────────┬─────────────┬───────────────┬─────────────┬──────────────┐ │ альфа │ дельта │ бета │ гамма │ бета │ │ 0 │ 0 │ 0 │ 0 │ 01 │ ├──────────────┼─────────────┼───────────────┼─────────────┼──────────────┤ │0 - 54 │70 │75° - 0,9 альфа│70 │- │ ├──────────────┼─────────────┼───────────────┼─────────────┼──────────────┤ │55 - 75 │70 │25 │- │45 │ ├──────────────┼─────────────┼───────────────┼─────────────┼──────────────┤ │76 - 80 │70 │25 │- │35 │ ├──────────────┼─────────────┼───────────────┼─────────────┼──────────────┤ │81 - 90 │70 │25 │- │25 │ └──────────────┴─────────────┴───────────────┴─────────────┴──────────────┘
В том случае, когда при разработке крутых пластов 
линия, проведенная от нижней границы выработки под углом 
, пересекает осевую поверхность шарнирной складки или сместитель дизъюнктивного нарушения, граница зоны сдвижения определяется по углу 
до пересечения с осевой поверхностью складки (сместителем дизъюнктивного нарушения) и далее под углом 
(рис. 2 Прил. 1).
7.2.13. Граничные углы в наносах 
определяются в зависимости от их обводненности:
- в сухих и нормальной влажности;
- в обводненных и плывунах.
Граничные углы в мезозойских отложениях определяются по табл. 7.15.
Таблица 7.15
ГРАНИЧНЫЕ УГЛЫ В МЕЗОЗОЙСКИХ ПОРОДАХ, (...°)
┌────────────────┬─────────────────────────────────────┬──────────────────┐ │ Мощность │ бета │дельта = гамма │ │ мезозойских │ 0м │ 0м 0м│ │отложений h , м ├──────────────────┬──────────────────┼──────────────────┤ │ м │ 0 <= альфа <= 5°│6 <= альфа <= 35°│0 <= альфа <= 35°│ │ │ м │ м │ м │ ├────────────────┼──────────────────┼──────────────────┼──────────────────┤ │До 100 │45 │45° - 0,2 альфа │45 │ │ │ │ м │ │ ├────────────────┼──────────────────┼──────────────────┼──────────────────┤ │150 │50 │50° - 0,3 альфа │50 │ │ │ │ м │ │ ├────────────────┼──────────────────┼──────────────────┼──────────────────┤ │200 │55 │55° - 0,4 альфа │55 │ │ │ │ м │ │ ├────────────────┼──────────────────┼──────────────────┼──────────────────┤ │250 и более │60 │60° - 0,5 альфа │60 │ │ │ │ м │ │ └────────────────┴──────────────────┴──────────────────┴──────────────────┘
7.2.14. Граничные углы при разработке свит пластов, когда границы выработок располагаются в зонах, определяемых условием 2.1 разд. 2 (см. п. 2.3), от выработок второго и последующих пластов определяются по формулам (7.3), в которых граничные углы 
; ; 
принимаются по рекомендациям пп. 7.2.12, 7.2.13, а поправки ; ; 
- по табл. 7.2, п. 7.1.1.
Примечание. Значение граничного угла 
при разработке свиты пластов принимается равным значению угла ПРИ разработке одиночного пласта.
7.2.15. Углы максимального оседания и полных сдвижений определяются по табл. 7.16.
Таблица 7.16
УГЛЫ МАКСИМАЛЬНОГО ОСЕДАНИЯ И ПОЛНЫХ СДВИЖЕНИЙ, (...°)
┌──────────────────┬──────────────────┬──────────────────┬────────────────┐ │ ТЕТА │ пси │ пси │ пси │ │ │ 1 │ 2 │ 3 │ ├──────────────────┼──────────────────┼──────────────────┼────────────────┤ │90° - 0,5 альфа │50° - 0,25 альфа │50° + 0,38 │50 │ └──────────────────┴──────────────────┴──────────────────┴────────────────┘
7.2.16. Коэффициенты 
и 
определяются в зависимости от отношения размера выработки D к средней глубине разработки H по табл. 7.17.
Таблица 7.17
КОЭФФИЦИЕНТЫ И
┌─────────────────────────────────────────────────────────────────────────┐ │ D/H │ ├───────┬──────┬───────┬──────┬───────┬──────┬──────┬──────┬──────┬───────┤ │>= 1,6 │1,4 │1,2 │1,0 │0,8 │0,7 │0,6 │0,5 │0,4 │0,3 │ ├───────┼──────┼───────┼──────┼───────┼──────┼──────┼──────┼──────┼───────┤ │1,0 │0,92 │0,85 │0,78 │0,69 │0,65 │0,60 │0,55 │0,49 │0,43 │ └───────┴──────┴───────┴──────┴───────┴──────┴──────┴──────┴──────┴───────┘
Примечание. При промежуточных значениях D/H коэффициенты и определяются интерполяцией.
7.2.17. Относительные величины максимального оседания 
и максимального горизонтального сдвижения 
при первичной и повторной подработках при отсутствии сдвижения пород лежачего бока определяются по табл. 7.18.
Таблица 7.18
ЗНАЧЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТОВ И 
┌────────────────────────────────────┬────────────────────────────────────┐ │ q │ a │ │ 0 │ 0 │ ├────────────────────────────────────┼────────────────────────────────────┤ │ H │ │ │ п │ │ │0,70 + 0,25 -- │0,25 │ │ H │ │ └────────────────────────────────────┴────────────────────────────────────┘
Примечания:
1. 
- мощность повторно подрабатываемых пород по линии, соединяющей точку максимального оседания земной поверхности с серединой очистной выработки, от которой производится расчет деформаций; H - мощность всей толщи по указанной линии.
2. Для расчета максимального оседания от ранее пройденных выработок относительное максимальное оседание 
.
7.2.18. Углы максимального оседания 
и максимальных горизонтальных сдвижений 
, 
при сдвижении пород лежачего бока определяются в зависимости от угла падения пласта (по табл. 7.19).
Таблица 7.19
УГЛЫ , , , (...°)
┌─────────────────┬──────────────────┬──────────────────┬─────────────────┐ │ альфа │ ТЕТА │ ТЕТА │ ТЕТА │ │ │ │ в │ л │ ├─────────────────┼──────────────────┼──────────────────┼─────────────────┤ │55 │48 │48 │45 │ ├─────────────────┼──────────────────┼──────────────────┼─────────────────┤ │60 │50 │50 │50 │ ├─────────────────┼──────────────────┼──────────────────┼─────────────────┤ │70 │55 │55 │55 │ ├─────────────────┼──────────────────┼──────────────────┼─────────────────┤ │80 │72 │57 │60 │ ├─────────────────┼──────────────────┼──────────────────┼─────────────────┤ │90 │90 │60 │60 │ └─────────────────┴──────────────────┴──────────────────┴─────────────────┘
7.2.19. Значения коэффициентов безопасности 
в формуле (3.7) разд. 3 для определения безопасной глубины подработки наклонных шахтных стволов приведены в табл. 7.20.
Таблица 7.20
КОЭФФИЦИЕНТ
┌─────────────────────────────────────────────────────────────────────────┐ │ Материал крепи │ ├────────────────────────────────────┬────────────────────────────────────┤ │ Бетон │ Дерево, металл │ ├────────────────────────────────────┼────────────────────────────────────┤ │350 │200 │ └────────────────────────────────────┴────────────────────────────────────┘
7.2.20. Глубина, до которой построение предохранительных целиков для охраны вертикальных шахтных стволов производится по углам сдвижения (первый вариант построения целика, см. п. 8.4), и глубина, до которой построение предохранительного целика производится по граничным углам (второй вариант построения целиков, см. п. 8.4), принимается 
.
