7.3. Постановление Госгортехнадзора России от 16.03.1998 N 13 "Об утверждении Правил охраны сооружений и природных объектов от вредного влияния подземных горных разработок на угольных месторождениях" (вместе с "ПБ 07-269-98. Правила...")

7.3.1. Предельный угол падения пласта, при котором возникают опасные сдвижения пород лежачего бока, .

7.3.2. При разработке одиночных пластов углы сдвижения в толще каменноугольных пород принимаются равными:

1. Угол .

2. Угол определяется по табл. 7.21.

3. Углы и определяются по табл. 7.22.

3. Углы сдвижения в наносах .

Таблица 7.21

ЗНАЧЕНИЯ УГЛОВ , (...°)

┌────────────────────────────────────┬────────────────────────────────────┐
│               альфа                │                бета                │
├────────────────────────────────────┼────────────────────────────────────┤
│0 - 20                              │65° - 0,6 альфа                     │
├────────────────────────────────────┼────────────────────────────────────┤
│21 - 60                             │60° - 0,4 альфа                     │
├────────────────────────────────────┼────────────────────────────────────┤
│61 - 85                             │35                                  │
├────────────────────────────────────┼────────────────────────────────────┤
│86 - 90                             │40                                  │
└────────────────────────────────────┴────────────────────────────────────┘

Таблица 7.22

ЗНАЧЕНИЯ УГЛОВ И , (...°)

┌────────────────────────┬────────────────────────┬───────────────────────┐
│         альфа          │         гамма          │         бета          │
│                        │                        │             1         │
├────────────────────────┼────────────────────────┼───────────────────────┤
│0 - 20                  │65                      │-                      │
├────────────────────────┼────────────────────────┼───────────────────────┤
│21 - 40                 │60                      │-                      │
├────────────────────────┼────────────────────────┼───────────────────────┤
│50                      │50                      │-                      │
├────────────────────────┼────────────────────────┼───────────────────────┤
│51 - 90                 │-                       │40                     │
└────────────────────────┴────────────────────────┴───────────────────────┘

Примечания:

1. Промежуточные значения углов определяются интерполяцией.

2. При определении зон опасного влияния со стороны восстания пласта в тех случаях, когда глубина верхней границы выработки, полученной по (табл. 7.22), удовлетворяет условию , где m - вынимаемая мощность пласта, при углах падения пласта принимается , при принимается .

7.3.3. Для определения зоны опасного влияния от горных работ в свите пластов (два пласта и более) со стороны падения и по простиранию, когда границы выработок располагаются в зонах, определяемых условием 2.1 разд. 2, значения углов сдвижения и определяются по формулам (7.1), в которых углы и принимаются по рекомендациям п. 7.3.2, а поправки и - по табл. 7.2 в зависимости от параметров, указанных в п. 7.1.1. Граница зоны опасного влияния со стороны восстания при разработке свит пластов определяется по заключению специализированной организации.

При разработках свит пластов, когда толща пород была ранее подработана полностью или имелись смежные выработки, расположенные на расстоянии не более 0,1H в рассматриваемом пласте, соответствующие углы , и уменьшаются на 5°.

7.3.4. Для построения предохранительных целиков в одиночных и свите пластов (два и более) используются методы, изложенные в разд. 8, при этом значения углов сдвижения и принимаются по рекомендациям п. 7.3.2, а значения и знаки поправок и определяются по табл. 7.3 в зависимости от способов построения целиков (разд. 8).

Примечание. Значения углов и при разработках свиты пластов принимаются равными соответственно значениям углов и при выемке одиночного пласта.

Границы целиков по падению для защиты объектов, расположенных на поверхности, определяются углами и безопасной глубиной разработки (разд. 3). При построении целиков под вертикальные шахтные стволы границы целиков по падению определяются по углам , приведенным в табл. 7.22, если точка пересечения плоскости, проведенной под углом , с верхним пластом свиты располагается на глубине , где - суммарная вынимаемая мощность трех верхних пластов свиты, в которых строятся целики. Если указанная точка расположена на глубине меньшей, чем , то за границы целиков по падению в указанных трех верхних пластах свиты принимаются точки пересечения их с плоскостью, проведенной под углом (табл. 7.22) из точки в верхнем пласте, расположенной на глубине (см. рис. 8.10).

Границы целиков со стороны падения при углах падения пластов и в остальных нижележащих пластах свиты определяются по заключению специализированных организаций. При оконтуривании целиков в свитах пластов со стороны падения выемку запасов лавами на участках, прилегающих к нижней границе целика (на двух горизонтах), следует вести по специальному проекту с учетом деформаций горных пород и поверхности в зоне подвижек по контактам напластований, определяемых по Прил. 1.

В тех случаях, когда в пределах охраняемого контура находятся ранее отработанные вышележащие пласты или отработанные участки пластов на верхних горизонтах, вопросы разработки свиты пластов при оконтуривании целика со стороны падения должны решаться на основе заключения специализированной организации.

7.3.5. Углы разрывов , , и принимаются на 10° больше соответствующих углов сдвижения.

7.3.6. При разработке угольных пластов, залегающих в синклинальных складках, когда в зону опасного влияния не попадает осевая поверхность складки, зона опасного влияния определяется по рекомендациям п. 2.5, а значения углов сдвижения принимаются в соответствии с п. 7.3.2.

В том случае, когда в зону опасного влияния попадает осевая поверхность складки, границы зоны опасного влияния определяются по рекомендациям п. 2.6. При этом значения углов сдвижения находятся на основании данных наблюдений либо определяются в соответствии с п. 7.3.2.

Если расстояние от проекции выхода оси складки на поверхность до границы зоны опасного влияния, построенной указанным образом, получилось менее 120 м, то оно принимается равным 120 м, но не менее ( - средняя глубина горных работ).

7.3.7. Общая продолжительность процесса сдвижения и периода опасных деформаций устанавливаются в соответствии с пп. 2.15 - 2.17.

7.3.8. Максимальные скорости оседаний и горизонтальных деформаций земной поверхности от влияния очистных работ определяются по данным натурных маркшейдерских наблюдений, а при их отсутствии - по Прил. 1.

7.3.9. Для определения границ мульды сдвижения на земной поверхности при разработках одиночных пластов граничные углы принимаются:

1. .

2. ; ; .

Примечание. При расчетах сдвижений и деформаций по методике разд. 6 Прил. 1 принимается независимо от угла падения пластов.

3. Граничные углы в наносах .

7.3.10. При разработках свит пластов, когда границы выработок располагаются в зонах, определяемых условием 2.1 разд. 2, граничные углы от выработок второго и последующих пластов определяются по формулам (7.3), в которых граничные углы , принимаются по рекомендациям п. 7.3.9, а поправки , - по табл. 7.2, п. 7.1.1. Значения граничных углов и при разработке свиты пластов принимаются равными соответственно значениям углов и при разработке одиночного пласта.

Примечание. При разработках свит пластов, когда толща пород была подработана полностью или имелись смежные выработки, расположенные на расстоянии не более 0,1H, в рассматриваемом пласте соответствующие граничные углы уменьшаются на 5°.

7.3.11. Углы максимального оседания и полных сдвижений и при отсутствии сдвижения пород лежачего бока определяются по табл. 7.23. Значение угла .

Таблица 7.23

УГЛЫ , И , (...°)

┌───────┬──────────────────────────┬──────────────────────────────────────┐
│ альфа │   Без влияния смежных    │    При наличии смежной выработки     │
│       │        выработок         ├──────────────────┬───────────────────┤
│       │                          │   по восстанию   │    по падению     │
│       ├────────┬────────┬────────┼────────┬─────────┼─────────┬─────────┤
│       │  ТЕТА  │  пси   │  пси   │  ТЕТА  │   пси   │  ТЕТА   │   пси   │
│       │        │     1  │     2  │        │      2  │         │      1  │
├───────┼────────┼────────┼────────┼────────┼─────────┼─────────┼─────────┤
│0      │90      │60      │60      │90      │60       │90       │60       │
├───────┼────────┼────────┼────────┼────────┼─────────┼─────────┼─────────┤
│10     │84      │57      │63      │89      │70       │79       │67       │
├───────┼────────┼────────┼────────┼────────┼─────────┼─────────┼─────────┤
│30     │72      │52      │71      │77      │80       │67       │61       │
├───────┼────────┼────────┼────────┼────────┼─────────┼─────────┼─────────┤
│50     │60      │48      │81      │65      │94       │55       │54       │
└───────┴────────┴────────┴────────┴────────┴─────────┴─────────┴─────────┘

Примечание. При промежуточных значениях углы , и определяются интерполяцией.

7.3.12. Коэффициенты и определяются в зависимости от отношения размеров выработки и к средней глубине разработок H по табл. 7.24.

Таблица 7.24

КОЭФФИЦИЕНТЫ И

┌────────────────────────┬──────┬────┬────┬────┬────┬────┬────┬────┬──────┐
│          D/H           │>= 1,1│1,0 │0,8 │0,6 │0,5 │0,4 │0,3 │0,2 │<= 0,1│
├────────────────────────┼──────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼──────┤
│N  и N  без влияния     │1,0   │0,95│0,85│0,74│0,67│0,60│0,48│0,30│0,19  │
│ 1    2                 │      │    │    │    │    │    │    │    │      │
│смежной выработки       │      │    │    │    │    │    │    │    │      │
├────────────────────────┼──────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼──────┤
│N  и N  с учетом смежной│1,0   │1,0 │0,90│0,79│0,72│0,62│0,50│0,32│0,20  │
│ 1    2                 │      │    │    │    │    │    │    │    │      │
│выработки               │      │    │    │    │    │    │    │    │      │
└────────────────────────┴──────┴────┴────┴────┴────┴────┴────┴────┴──────┘

Примечания:

1. При промежуточных значениях D/H коэффициенты и определяются интерполяцией.

2. При расчетах деформаций от выработок рассматриваемого этажа в эквивалентном пласте используются и с учетом смежной выработки.

7.3.13. Относительные величины максимального оседания и максимального горизонтального сдвижения определяются по табл. 7.25.

Таблица 7.25

ЗНАЧЕНИЯ И

┌────────────────────┬───────────────────────────┬───────────────────────────┐
│     Параметры      │   Первичная подработка    │   Повторная подработка    │
├────────────────────┼───────────────────────────┼───────────────────────────┤
│q                   │0,85                       │0,90                       │
│ 0                  │                           │                           │
├────────────────────┼───────────────────────────┼───────────────────────────┤
│a                   │0,35                       │0,35                       │
│ 0                  │                           │                           │
└────────────────────┴───────────────────────────┴───────────────────────────┘

7.3.14. Границы предохранительных целиков для охраны вертикальных шахтных стволов определяются по углам сдвижения для глубин разработки до 600 м.